Завод КПД с цехом НС, выпускаемых по агрегатно-поточной технологии

 

Таблица 4.1

Потребность предприятия  в сырьевых материалах

 

Наименование материала	Ед. изм.	Расход материалов на 1 м3	Потребность в
			год	сутки	смену	час
Цемент без потерь С учётом 1,5% потерь	т т	0,1707 0,1733	9388,5 9531,5	28,51 28,94	14,25 14,47	1,78 1,81
Щебень без потерь С учётом 2% потерь	т т	1,3607 1,3879	74838,5 76334,5	227,22 231,77	113,61 115,88	14,20 14,49
Песок без потерь С учётом 2% потерь	т т	0,692 0,707	38060,0 38885,0	115,56 118,06	57,78 59,03	7,22 7,38
Добавки без потерь С учётом 1,5% потерь	кг кг	0,171 0,173	9405,0 9515,0	28,56 28,89	14,28 14,44	1,78 1,81
Вода	м3	0,171	9405,0	28,56	14,28	1,78

4.2.3 Расчёт материального потока

Таблица 4.2

Материально-производственный поток

№	Передел	По-   тер, %	Ед. изм.	Производительность, м3
				год	сутки	час
0	Реализация ЖБИ	0,0	м3	55000,0	236,3	14,8
6.	Склад готовой продукции	0,5	м3	55276,4	237,5	14,8
5	Термообработка	0,5	м3	55554,2	238,7	14,9
4	Формовочный цех	0,5	м3	55833,3	239,9	15,0
3.	Бетоносмесительный цех	1,0	м3	56397,3	242,3	10,1
2	Склад сырья - цемента - щебня - песка	1,0 1,5 2,0	т м3 м3	9724,3 77902,7 39867,7	29,5 236,5 121,0	1,8 14,8 7,6
1	Транспортно– сырьевой участок-               - цемента - щебня - песка	1,0 1,0 2,0	т м3 м3	9822,5 678689,6 40681,3	29,8 238,9 123,5	1,9 14,9 7,7

 

 

4.3 Проектирование бетоносмесительного  цеха

4.3.1 Склад цемента

 

Вместимость склада цемента:

Q_ц = V_с.ц=Ц_сут×n/К_з        (4.12)

n-количество суток хранения цемента на складе 7-10 для железной дороги; К_з - коэффициент заполнения склада К_з=0,9.

Q_ц = 28,94 * 10/0,9 =  321,56                                

Принимаем склад 409-29-69

Таблица 4.5

Характеристика склада цемента

Показатель	склад 409-29-69
Тип	Прирельсовый
Вместимость, т	360
Силосы:  Вместимость  Количество	60 6
Годовой грузооборот, тыс.т	17,3
Производительность  по выдаче цемента, т/час:  Пневматическим  насосом	20
Удельная мощность электродвигателей, кВт	52.8
Расчет сжатого  воздуха при выдаче пневмо-винтовым  насосом, м³/мин	10,5

                                

4.3.2 Склад заполнителей

Вместимость складов заполнителей:

Qз =Зсут×n×Кф×Кз;        (4.13)

Песок:  Qз =118,06×10×1,05×1,1=1363,59;

Щебень: Qз =231,77×10×1,05×1,1=2676,94;

1363,59+2676,94=4040,53м3

Принимаем склад 708-13-84

 

Таблица 4.6

Техническая характеристика склада заполнителя

показатели	708-13-85
Вместимость, м³	6000
Грузовой грузооборот, тыс.т	175
Электроэнергия, кВт	450
Число рабочих	10
Площадь застройки, м²	2100

Сыпучесть заполнителя (при смерзании) восстанавливается ДП-60.

Для выгрузки из вагонов используется разгрузочная машина ТР-2.

 

4.3.3 Бетоносмесительный узел

    Р_час = Р_год * 1,2/(Д * m * т * К_бет * К_в) ,    (4.14)

где    Р_год- годовая мощность предприятия; Д = 236 дней; m- количество смен в сутки; т - продолжительность одной смены, т = 8 часов; К_бет- коэффициент неравномерности спроса бетона зависит от способа производства; К_в- коэффициент рабочего времени, К_в =0.9.

Р_час=55000*1,2/(236*2*8*0,7*0,9) = 27,8 м³

Вместимость по загрузке всех смесителей

  V_бет = Р_час / (n*β),        (4.15)

где  n - расчетное количество замесов в час=30; β - коэффициент выхода бетона β =0.67.

V_бет = 27,8 / (30*0,67) = 1,38 => 1380л

Принимаем принудительный смеситель СБ- 146.

V_бсм = 750 л.

Количество смесителей:

M = V_бет/V_{б,смеси} ,           (4.16)

М = 1380/750 = 1,86

Принимаем 2 смесителя.

 

 

Таблица 4.7

Характеристика бетоносмесителя  СБ-146

Параметры	СБ-146
Объем готового замеса, л по:   Бетонной  смеси   Раствору	500 600
Вместимость по загрузке, л.	750
Число циклов в  один час при приготовлении:  Бетонной  смеси  Раствора	40 35
Наибольшая крупность  заполнителя, мм.	70
Частота вращения рабочего органа, об/мин	25,8
Мощность двигателя  кВт:   Вращение  рабочего органа	22
Давление в  пневмосистеме, МПа	0,4-0,6
Габариты, м	2,5*2,33*1,8
Масса, кг	42750

Расчет количества материалов на один замес бетона

Цз =V_БСМ Ц β/1000,

Пз =V_БСМ П β/1000,

Пкз =V_БСМ Пк β/1000,

Щз =V_БСМ Щ β/1000,         

Щкз = V_БСМ Щк β/1000,                                         

Вз = V_БСМ  В β/1000,        (4.17)

Дз = V_БСМ Д β/1000,

Ц_з = 1500*170,7*0,67/1000 = 171,55 кг,

П_з = 1500*692*0,67/1000 = 695,46 кг,

Щ_з = 1500*1360,7*0,67/1000 = 1367,50 кг,

 В_з = 1500*171*0,67/1000 = 171,86 л

Д_з = 1500*0,171*0,67/1000 = 0,172 кг.

где Ц, Щ, В, Д, П, Щк, Пк - расход материалов в кг на 1м³; β- коэффициент выхода, β =0.67

Таблица 4.8

Характеристика используемых дозаторов

Вид дозируемого материала	Кол-во дозируемого материала  на замес, кг	Тип дозатора	Предел дозирования	Цикл дозирования	Погрешность дозирования, %
Цемент Песок Щебень Вода Добавка	171,55 694,46 1367,5 171,86 0,172	АВДЦ-1200М АВДИ-1200М 6.011.АД-1600-2БЩ АВДЖ-425/1200М	100-300 200-1200 400-1600 20-200	90 90 45 45	2 3 2 2

 

 

4.4 Подбор оборудования

 

Годовая производительность агрегатно-поточной технологической линии определяется номенклатурой выпускаемой продукции, режимом формования изделий и продолжительностью работы формовочного поста в течение суток.

Производительность линий для  каждой группы изделий рассчитывается по формуле, м³/час:

Р=55,2*С*В*V_ф/Т_ц,       (4.18)

где С- число рабочих дней в году;

В- число часов работы формовочного поста в сутки;

V_ф- объем одной формовки, равен объему изделия-представителя или сумме объемов изделий одновременно формуемых в одной форме, м³;

Т_ц- продолжительность цикла формования, мин.(табл.30.3 [2])

Р=55,2*232*16*1,93/32=12358 м³;

Требуемое количество технологических  линий:

N =П_г/Р*К_и,        (4.19)

где П_г- годовая производительность предприятия в м³ по данной группе изделий;

К_и- коэффициент использования оборудования, К_и=0,92.

N =18000/ (12358*0,92) =1,58 шт;

Принимаем 2 технологических линии для производства НСП. 

При условии формования одного изделия  в форме размеры форм определяют, м:

l_ф=l_и+2*∆ l_ф; b_ф=b_и+2*∆ b_ф; h_ф=h_и+2*∆ h_ф,    (4,20)

где l_ф, b_ф, h_ф- соответственно длина, ширина, высота изделия, м;

       ∆ l_ф- ширина торцевого борта, а также участка для размещения упоров в силовых формах, м;

       ∆ b_ф- ширина бокового борта, м;

       ∆ h_ф- высота поддона, м.

l_ф=3,59+2*0,25=4,09 м;

b_ф=2,78+2*0,25=3,28 м;

h_ф=0,4+0,3=0,7 м.

Длина секции камеры, м:

L_к=n*l_ф+(n+1)*l,        (4,21)

где n- количество форм с изделиями по длине, шт;

l_ф- длина формы, м;

l- величина промежутков между стенкой и формой, а также между формами; l_n=0,3…0,5 м.

где    n – количество форм с изделиями по ширине, м;

L=2*4,09 + 3*0, 3 = 9,08м;

  Ширина секции камеры, м:

В_к= n*b_ф+(n+1)*b,        (4.22)

где n- количество форм с изделиями по ширине, шт;

b_ф- ширина формы, м;

b_n- величина промежутков, м, b=0,3 м.

В=1*3,28 + 2*0, 3 =3,88м

Высота секции камеры, м:

Н_к= n*h_ф+(n-1)*a+ h₁+ h₂,      (4.23)

где n- количество форм по высоте секции /принимают 5..7 форм/;

       h_ф- высота формы с изделием, м;

       а- величина  промежутков между формами, а=0,03…0,05 м;

       h₂- величина зазора между крышкой и верхом формы с изделием, м, h₂=0,05…0,1 м;

        h₁- величина зазора между дном секции камеры и дном формы,   h₁=0,15 м.

Н=5*0,7 + 4 *0,05 + 0,1+ 0,15= 3,95м.

        Принимаем  ямную пропарочную камеру с размерами:

      L_к=9,08 м; В_к=3,88 м; Н_к=3,95 м.

          Количество  пропарочных камер, шт:

Z=П/m*q*K_об* K_в,       (4,24)

где П- годовая производительность технологической линии, м³;

       q- объем загружаемых изделий в камеру без форм, м³;

       m- количество рабочих дней в году;

       K_в- коэффициент использования по времени, равный 0,91;

       K_об- коэффициент оборачиваемости камеры /одной секции/.

Z=18000/232*19,3*0,91*1=4,42 шт.

Принимаем 5 ямных камер по расчету и 1 резервную. Всего 6 камер.

Расчет потребности цеха в металлических формах:

N_ф=П_г*К_р.ф/Т_р.ф*V_и*К_о.ф*К_и.а      (4.25)

   Т_р.ф- фактическое рабочее время работы данной линии в сутках /235сут./;

   К_р.ф- коэффициент запаса форм;

   V_и- объем бетона в данной форме,  м³;

    К_о.ф- коэффициент оборачиваемости форм в сутки,

   К_о.ф=24/( T_о.+ T_n)        (4.26)

   T_о-средняя продолжительность цикла тепловой обработки (таб.22.2[2])   

   T_n=0,5       T=15 ч       К_о.ф =24/15+0,5=1,55

   К_и.а=0,97.

N_ф.=18000*1,1/235*1,93*1,55*0,97=29 шт;  

           Расчет виброплощадки:

Q_в= Q_ф+ Q_б,        (4,27)

где Q_ф- масса формы, т, определяемая по формуле Q_ф=V_и*М_уд;

       Q_б- условная масса бетонной смеси, т;

       V_и- объем формуемого изделия, м³;

        М_уд- удельная металлоемкость формы, М_уд=1,8 т/м³.

Q_ф=1,93*1,8=3,47 т;

      Q_б=V_и * ρ_m , 

где ρ_m-расчетная средняя плотность бетонной смеси, т/м³;

      V_и- объем формуемого изделия, м³;

         ρ_m=2,3 т/м³ ,

Q_б=1,93*2,3=4,44 т;

Q_в=3,47+4,44=4,72 т

Принимаем 2 виброплощадки СМЖ-187А

Таблица 4.9

Основная характеристика виброплощадки СМЖ-187А

Показатели	СМЖ-187А
Максимальный  размер формуемых изделий в плане,  м	3*6
Грузоподъемность,  т.	10
Частота колебаний  или ударов, Гц	47,5
Установленная мощность, кВт	64
Габаритные размеры	9,5*3
Масса, т.	5,75
Завод-изготовитель	Челябинский “Строймашина”

Тип и марку бетоноукладчика  принимаем в зависимости от вида укладываемой бетонной смеси, конфигурации формуемого изделия, требуемой вместимости  бункера.