Расчет статических и динамических характеристик разомкнутой системы
Автор: Пользователь скрыл имя, 06 Июня 2013 в 21:52, курсовая работа
Краткое описание
В данном курсовом проекте была рассмотрена система управления
электроприводом бурового станка УБШ 501 АК, построенного по схеме
«преобразователь частоты – асинхронный двигатель с короткозамкнутым
ротором». АД имеет параметры: Pн=7,5 кВт, nн=970 об/мин. К системе были
предъявлены следующие требования:
- статизм на нижней характеристике регулирования: 3% * ;
- перерегулирование: δ6%;
- время регулирования: tр=0,12 сек.
В первую очередь были расчитаны статические и механические
характеристики разомкнутой системы и получены следующие результаты:
- статизм на нижней характеристике регулирования: 73,5% * ;
- кратность пускового тока: Iп/Iн=10;
- время регулирования: tр=0,25 сек.
Оглавление
Введение...................................................................................................................
1. Выбор элементов силовой части электропривода…………………………..
1.1. Выбор двигателя..………………………………………………………….
1.2. Выбор преобразователя частоты…………………………………………
1.3. Выбор токоограничивающего реактора.....................................................
1.4. Расчет общего сопротивления цепи………………………………………
1.5. Расчет электромеханической и электромагнитной постоянных
времени……………………………………………………………………..
2. Расчет статических и динамических характеристик разомкнутой
системы...........................……………………………………………………….
3. Расчет замкнутой системы по схеме с общим сумматором...........................
3.1. Расчет жесткой обратной связи по скорости.............................................
3.2. Ограничение форсировок замкнутой системы..........................................
3.3. Статический расчет токовой отсечки.........................................................
4. Определение устойчивости системы................................................................
5. Расчет системы подчиненного регулирования................................................
5.1. Расчет обратной связи по току и регулятора тока....................................
5.2. Расчет обратной связи по скорости и регулятора скорости.....................
6. Разработка узлов электрической защиты электропривода..........................…
6.1. Защита от короткого замыкания…………………………………………..
6.2. Защита от самозапуска или нулевая защита……………………………..
7. Составление принципиальной схемы привода..................................................
8. Оценка точности работы двухконтурных систем с регуляторами скорости
и ЭДС……………………………………………………………………………
Выводы...................................................................................................................…
Список использованной литературы....................................................................….
Файлы: 1 файл
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
План
Введение...................................................................................................................
1. Выбор элементов силовой части электропривода…………………………..
1.1.Выбор двигателя..………………………………………………………….
1.2.Выбор преобразователя частоты…………………………………………
1.3.Выбор токоограничивающего реактора.....................................................
1.4.Расчет общего сопротивления цепи………………………………………
1.5.Расчет электромеханической и электромагнитной постоянных
времени……………………………………………………………………..
2. Расчет статических и динамических характеристик разомкнутой
системы...........................……………………………………………………….
3. Расчет замкнутой системы по схеме с общим сумматором...........................
3.1.Расчет жесткой обратной связи по скорости.............................................
3.2.Ограничение форсировок замкнутой системы..........................................
3.3.Статический расчет токовой отсечки.........................................................
4. Определение устойчивости системы................................................................
5. Расчет системы подчиненного регулирования................................................
5.1.Расчет обратной связи по току и регулятора тока....................................
5.2.Расчет обратной связи по скорости и регулятора скорости.....................
6. Разработка узлов электрической защиты электропривода..........................…
6.1.Защита от короткого замыкания…………………………………………..
6.2. Защита от самозапуска или нулевая защита……………………………..
7. Составление принципиальной схемы привода..................................................
8. Оценка точности работы двухконтурных систем с регуляторами скорости
и ЭДС……………………………………………………………………………
Выводы...................................................................................................................…
Список использованной литературы....................................................................….
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Введение
Современные машины и механизмы в различных областях техники
должны отличаться большой производительностью при необходимой
точности обработки, высоким уровнем автоматизации, облегчающим
обслуживание, а также иметь сравнительно невысокую первоначальную
стоимость и небольшие эксплуатационные расходы, быть надежными и
долговечными.
Выполнению этих требований способствует автоматизированный
электропривод, с помощью которого можно осуществить плавное и широкое
регулирование скорости исполнительного механизма, т. е. обеспечить
оптимальные технологические режимы. В то же время использование
широкорегулируемого электропривода позволяет приблизить
электродвигатель к рабочему органу механизма, следовательно, упростить
кинематические связи, т. е. осуществить механизмы в целом более точными.
При использовании электропривода и соответствующей системы управления
легко автоматизируется технологический процесс, а бесперебойная работа
электропривода повышает надежность эксплуатируемых машин и меха-
низмов. Поэтому исследование и создание эффективных управляемых
электроприводов является важной задачей теории и практики современного
автоматизированного электропривода.
Исследователи и инженеры, работающие в области
автоматизированного электропривода, в последние годы все больший
интерес проявляют к вопросам частотного управления асинхронными
двигателями. Этот интерес усиливается тем, что уже в настоящее время не
возникает сомнений в возможности и целесообразности создания и
серийного изготовления статических преобразователей частоты на
тиристорах, отличающихся высокими энергетическими показателями,
повышенной надежностью, большим быстродействием, бесшумностью и
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
обеспечивающих на своем выходе требуемое соотношение между частотой и
амплитудой напряжения как в статических, так и в динамических режимах.
Соблюдение необходимого и автоматически устанавливаемого
соотношения между частотой и амплитудой подводимого напряжения к
статору асинхронного двигателя обеспечивается в замкнутых системах
частотного управления. Только в таких, автоматически действующих,
системах возможно оптимальное управление асинхронными двигателями,
причем электрический привод переменного тока, будучи бесконтактным,
может обладать лучшими характеристиками по сравнению с автоматически
управляемым приводом постоянного тока.
Асинхронный двигатель в этом случае в переходном режиме может
развивать существенно большие моменты, чем двигатель постоянного тока,
что обеспечивает электроприводу высокое быстродействие с относительно
малыми потерями энергии, а в установившемся режиме — плавное, широкое
и экономичное регулирование скорости.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
1.Выбор элементов силовой части
электропривода.
1.1 Выбор двигателя.
Наиболее подходящим для использования в буровой установке является
взрывобезопасный асинхронный двигатель с короткозамкнутым
ротором типа АМУ 160 М6Т2.
Паспортные данные электродвигателя приведены в табл. 1.1.
Табл. 1.1.
Наименование параметра
Величина и
размерность
Номинальная мощность, Р
н
Синхронная частота вращения ротора, ω
0
Номинальная частота вращения ротора, ω
н
Номинальное питающее напряжение, U
н
Номинальная частота питающего напряжения, f
н
Номинальный ток статора, I
1н
Активное сопротивление статорной обмотки, R
cт
Индуктивность статорной обмотки, L
cт
Момент инерции двигателя, J
Номинальный КПД, η
Номинальный коэффициент мощности, cosφ
Ток намагничивания статора, I
μ
I
п
/I
н
M
п
/M
н
M
кр
/M
н
7,5 кВт
1000 об/мин
970 об/мин
380 В
50 Гц
10,3 А
0,607 Ом
7 мГн
0,15 кг·м
2
0,86
0,91
7,3 А
5,5
1,4
2,2
1.2. Выбор преобразователя частоты.
Выбор преобразователя частоты производим исходя из условий:
н
пч
выч
I
I
1
.
;
(1.1)
н
пч
вых
U
U
1
.
;
(1.2)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Условиям (2.2) и (2.3) удовлетворяет преобразователь частоты
VSI -7,5 CX4A2N0. Это устройство предназначено для плавного пуска и
экономичного регулирования производительности путем изменения частоты
вращения приводного электродвигателя. При этом исключаются 6-7 кратные
пусковые токи, уменьшается воздействие на сеть, сохраняется высокое
значение КПД буровой установки и двигателя во всем диапазоне работы.
Экономичное регулирование производительности обеспечивается
изменением частоты вращения приводного электродвигателя с помощью
устройства VSI -7,5 CX4A2N0 (далее ПЧ).
ПЧ позволяет регулировать в широких пределах значения частоты,
тока и напряжения на статоре асинхронного двигателя.
ПЧ серии VSI преобразует параметры электрической энергии
питающей сети 380 В, 50 Гц в систему трѐхфазных токов регулируемых
напряжения и частоты для питания цепей статора АД.
ПЧ серии VSI представляет собой двухблочный преобразователь
частоты: первый блок – диодный мост преобразует переменное напряжение в
однонаправленное, пульсирующее. Далее напряжение фильтруется в
промежуточной цепи на емкостном фильтре и поступает на блок
преобразователя в переменное напряжение на IGBT-транзисторах.
IGBT-преобразователь подает трехфазное симметричное переменное
напряжение регулируемой амплитуды и частоты на электродвигатель.
Мощность, которую преобразователь потребляет из сети, является почти
полностью активной.
Блок сопряжения и управления электродвигателем основан на
программируемом микропроцессоре. Микропроцессор управляет
электродвигателем на основе полученных данных измерений, установленных
параметров и сигналов управления, приходящих с управляющей панели и
I/O платы. В свою очередь блок сопряжения и управления управляет цепью
СИФУ, которая выдает требуемые управляющие импульсы на
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
IGBT-транзисторы. Усилитель усиливает управляющие импульсы,
поступающие с СИФУ на IGBT-транзисторы.
Основные параметры устройства VSI -7,5 CX4A2N0 приведены в
табл. 1.2.
Табл. 1.2.
Наименование параметра
Величина
Номинальная выходная мощность ПЧ, кВт
7,5
Номинальный ток нагрузки, А
18
Номинальное напряжение на входе, В
380(+10%-15%)
Диапазон регулирования напряжения, В
0 – U
сети
Частота питающей сети, Гц
50±5%
Диапазон регулирования частоты, Гц
0,5 – 60
Коэффициент мощности в номинальном режиме, не менее
0,94
Кратность тока перегрузки
1,5I
ном
Блок сопряжения и управления электродвигателем предназначен для
реализации функций управления, регулирования, защиты, автоматизации и
обеспечения надѐжной работы электропривода, с обеспечением следующих
возможностей:
формирование импульсов управления ПЧ по заданным
алгоритмам работы управляемого выпрямителя и инвертора тока;
автоматическое формирование процессов пуска и отключения ПЧ,
а также формирование команд управления выключателями как на
входе ПЧ, так и на выходе и шунтирующим ПЧ выключателем в
тех случаях, когда предусмотрен режим переключения АД на
непосредственное питание от сети;
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
регулирование выходной частоты ПЧ по сигналам
технологического регулятора, а также в режиме ручного
управления;
отображение информации о режимах работы, неисправностях и
причинах аварийного отключения ПЧ;
автоматическое формирование обобщѐнных сигналов о состоянии ПЧ и их
передачу на диспетчерский пульт.
1.3. Выбор токоограничивающего реактора.
Выбираем токоограничивающий реактор из условия:
Н
ТОРНОМ
I
I
1
;
(1.3)
Выбираем реактор: РТСТ – 41.
Параметры:
номинальный ток – 41 А;
индуктивность – 0,763·10
-3
Гн;
активное сопротивление – 0,0708 Ом.
1.4. Расчет общего сопротивления цепи.
ТОР
АД
Ф
R
R
R
R
R
В
И
2
2
.
0
;
(1.4)
где R
ТОР
– активное сопротивление токоограничивающего реактора;
R
γИ
– коммутационное сопротивление инвертора;
R
γВ
– коммутационное сопротивление выпрямителя;
R
ДР
– активное сопротивление дросселя;
R
Ф.АД
– активное сопротивление фазы синхронного двигателя.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Активное сопротивление токоограничивающего реактора РТСТ-41:
R
ТОР
=0,0708 Ом;
Активное сопротивление фазы асинхронного двигателя:
R
Ф.АД
=0,607 Ом;
Коммутационное сопротивление выпрямителя определим по формуле:
2
ТОР
X
m
R
В
;
(1.5)
где
m
– пульсность схемы (
6
m
);
ТОР
X
– индуктивное сопротивление токоограничивающего реактора:
ТОР
С
ТОР
L
f
X
2
;
(1.6)
где
С
f
– частота питающей сети;
ТОР
L
– индуктивность токоограничивающего реактора.
Тогда:
24
,0
10
763
,0
50
2
3
ТОР
X
Ом;
229
,0
2
24
,0
6
В
R
Ом.
Коммутационное сопротивление инвертора:
2
C
X
m
R
И
;
(1.7)
где
C
X
– сверхпереходное сопротивление асинхронного двигателя:
71
,1
3,
10
5,
5
3
380
1
1
Н
i
Ф
C
I
U
X
Ом;
458
,2
2
574
,2
6
И
R
Ом;
043
,4
0708
,0
2
458
,2
229
,0
607
,0
2
0
R
Ом.
ТОР
АД
Ф
L
L
L
2
2
.
0
;
(1.8)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
где L
Ф.АД
– индуктивное сопротивление фазы синхронного двигателя;
L
ТОР
– индуктивное сопротивление токоограничивающего
реактора.
3
.
10
7
АД
Ф
L
Гн;
3
0
10
526
,
15
000763
,0
2
007
,0
2
L
Гн.
1.5. Расчет электромеханической и электромагнитной
постоянных времени.
Электромагнитная постоянная времени:
0038
,0
043
,4
015526
,0
0
0
R
L
Т
Э
с;
(1.9)
Коэффициент момента двигателя:
7,
4
28
,1
3,
10
62
6
H
H
M
I
M
k
Hм/А;
(1.10)
Коэффициент ЭДС:
89
,4
105
35
,1
380
2
3
0
н
E
U
k
Вс/рад;
(1.11)
Коэффициент передачи двигателя по управлению:
204
,0
89
,4
1
1
E
Д
k
k
рад/Вс;
(1.12)
Механическая постоянная времени:
035
,0
7,
4
89
,4
043
,4
2,
0
0
0
M
E
M
k
k
R
J
T
с;
(1.13)
Коэффициент усиления тиристорного преобразователя:
cos
max
d
d
U
U
;
(1.14)
35
,1
2
max
Атр
d
U
U
;
(1.15)
90
2,
2
978
,3
235
,
220
295
,
380
у
d
тп
U
U
К
(1.16)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
2. Расчет статических и динамических характеристик
разомкнутой системы.
Определим погрешность регулирования, исходя из основного уравнения
динамики:
0
0
e
n
K
m
e
n
K
K
R
M
U
;
(2.1)
Рассмотрим два случая:
1) М=0:
105
89
,4
380
0
Е
d
k
U
рад/с;
(2.2)
2) М=М
н
:
11
7,
4
89
.4
043
,4
62
0
M
Е
H
k
k
R
M
рад/с;
(2.3)
Статизм характеристик:
верхней:
%
5,
10
%
100
105
11
%
100
0
;
(2.4)
нижней:
%
5,
73
%
100
105
7
11
%
100
0
*
D
;
(2.5)
где D=7 – диапазон регулирования.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Составим структурная схему для моделирования разомкнутой системы:
Рис.2.1. Структурная схема разомкнутой системы
В результате моделирования были получены такие графики:
Рис.2.2. Переходной процесс по току в разомкнутой системе
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Рис.2.3. Переходной процесс по скорости в разомкнутой системе
Статические характеристики в разомкнутой системе имеют вид:
0
20
40
60
80
100
120
0
2
4
6
8
10
12
Wе
WD
Рис.2.4. Статические характеристики разомкнутой системы
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
3. Расчет замкнутой системы по схеме с общим сумматором.
3.1. Расчет жесткой обратной связи по скорости.
Структурная схема замкнутой системы приведена на рис.3.1
Рис.3.1. Структурная схема замкнутой системы
Определим параметры жесткой ОС по скорости для системы
стабилизации скорости в электроприводе преобразователь частоты –
асинхронный двигатель, обеспечивающий погрешность регулирования 3% в
диапазоне D=7.
В качестве датчика скорости используется тахогенератор постоянного
тока типа: СТ-22, с параметрами:
- номинальное напряжение 230В;
- номинальный ток якоря 0,2А;
- номинальная скорость 1000 об/мин;
- ток возбуждения 0,35 А;
- R
я
=42,3 Ом;
- R
ов
=127 Ом.
Тахогенератор был выбран с учетом условия:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
ндв
нтг
.
(3.1)
Коэффициент усиления тахогенератора:
19
,2
105
230
ТГ
ТГ
тг
U
K
Вс/рад;
(3.2)
Требуемый коэффициент усиления замкнутой системы:
5,
23
1
3
7
5,
10
1
*
з
р
тр
D
K
А.
(3.4)
Коэффициент делителя напряжения:
585
,0
19
,2
204
,0
90
5,
23
тг
д
тп
тр
дн
К
К
К
К
К
;
(3.5)
Так как коэффициент делителя напряжения меньше единицы, то на
входе тиристорного преобразователя электронный усилитель не требуется.
Сопротивление делителя напряжения:
1150
2,
0
230
ТГ
ТГ
ДН
I
U
R
Ом;
(3.6)
В качестве ДН принимаем проволочный резистор с сопротивлением R=1,2
кОм. Тогда:
702
585
,0
1200
ДН
ДН
дн
K
R
r
Ом.
(3.7)
3.2 Ограничение форсировок замкнутой системы.
Коэффициент усиления системы по управляющему воздействию:
749
,0
585
,0
19
,2
204
,0
90
1
204
,0
90
1
дн
К
тг
K
д
К
тп
К
д
К
тп
К
ув
з
K
;
(3.8)
Напряжение задания замкнутой системы:
19
,
140
749
,0
105
0
ув
з
з
K
U
зс
В;
(3.9)
Напряжение задания разомкнутой системы:
72
,5
204
,0
90
105
0
д
тп
з
К
К
U
рс
В;
(3.10)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Коэффициент форсировки по напряжению:
5,
24
72
,5
19
,
140
рс
зс
з
з
форс
U
U
К
.
(3.11)
Таким образом, входной узел должен выдерживать 25-кратную
форсировку, вместо допустимой двукратной, и должен быть защищен.
Ограничение форсировки осуществим путем шунтирования суммирующего
узла налинейным элементом типа «ограничение», который реализуется в
виде двух встречно включенных стабилитронов, напряжение пробоя которых
выбирается на уровне:
44
,
11
72
,5
2
.
max
ЗС
З
доп
форс
упр
U
K
U
В.
Исходя из этого, выбираем 2 стабилитрона серии КС147А с уровнем
нечувствительности 10 В.
3.3 Статический расчет токовой отсечки.
Выполним статический расчет системы содержащей обратную связь
по скорости и по току с отсечкой. В качестве датчика тока используется
датчик активного типа, содержащий измерительный шунт и промежуточный
усилитель.
Общий вид датчика тока показан на рис.3.2.
Iш
ПУ
R
r
Дн
Рис.3.2. Общий вид датчика тока
Найдем коэффициент усиления датчика тока:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
485
,0
6,
20
10
max
I
U
К
A
дт
В/А,
(3.12)
где
6,
20
2
max
нд
I
I
А.
Выбираем ток отсечки и ток упора.
36
,
12
3,
10
2,
1
2,
1
нд
отс
I
I
А;
(3.13)
6,
20
3,
10
2
2
нд
уп
I
I
А.
(3.14)
Расчет уставки нечувствительности нелинейного элемента
включенного на выход ДТ:
6
485
,0
36
,
12
02
дт
отс
K
I
U
В.
(3.15)
НЭ реализуется двумя встречно включенными стабилитронами с
напряжением пробоя
6
проб
U
В.
Напряжение преобразователя в режиме стопорения привода с
максимальной скорости (остаточное напряжение тиристорного
преобразователя в режиме упора):
29
,
83
043
,4
6,
20
0
R
I
U
уп
остТП
В.
(3.16)
Соответствующее напряжение на входе электронного усилителя
равно:
925
,0
90
29
,
83
тп
остТП
уост
К
U
U
В.
(3.17)
Требуемый максимальный сигнал обратной связи по току при упоре с
максимальной скорости:
075
,9
925
,0
10
уост
З
ост
U
U
U
зс
В;
(3.18)
Приращение выхода датчика тока в период действия токовой отсечки:
4
485
,0
)
36
,
12
6,
20
(
)
(
дт
отс
уп
дт
K
I
I
U
В;
(3.19)
Требуемый коэффициент обратной связи по току реализуется
потенциометрическим делителем, скоммутированным на выходе
нелинейного элемента:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
269
,2
4
075
,9
дт
ост
ост
U
U
K
;
(3.20)
Поскольку K
ост
>1, значит необходимо в цепь обратной святи по току,
после потенциометрического делителя включить электронный усилитель с
Кэу=10:
227
,0
10
4
075
,9
эу
дт
ост
ост
K
U
U
K
;
(3.21)
Сопротивление делителя напряжения выберем равным Rдн=10 кОм, тогда:
27
,2
ост
ДН
ДН
K
R
r
кОм;
(3.22)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
4. Определение устойчивости системы
Составим упрощенную структурную схему замкнутой
системы:
Рис.4.1. Упрощенная структурная схема замкнутой системы
Передаточная функция по управляющему воздействию:
522
,
24
045
,0
000483
,0
0000133
,0
6,
183
)
1(
)
(
1
1
1
1
1
2
3
2
3
2
2
p
p
р
К
К
К
К
Т
Т
p
Т
Т
Т
Т
p
р
Т
Т
Т
К
К
р
Т
р
Т
Т
р
T
К
К
К
К
р
Т
р
Т
Т
р
T
К
К
W
д
тп
дн
тг
м
п
м
э
п
м
п
м
э
д
тп
м
м
э
п
д
тп
дн
тг
м
м
э
п
д
тп
ув
з
(4.1)
0000109
,0
045
,0
00000133
,0
522
,
24
000483
,0
< 0
Так определитель <0, то система неустойчива.
Разделим характеристическое уравнение системы на а
0
:
98
,
18437593
586
,
33834
158
,
363
2
3
p
p
p
b1=363,158;
b2=33834,586;
b3=18437593,98.
0052
,0
98
,
18437593
586
,
33834
37
,1
98
,
18437593
158
,
363
3
2
3
2
2
3
3
3
1
3
b
b
N
b
b
M
(4.2)
Коэффициентом передаточной функции по управляющему воздействию при
р
3
пренебрегаем и разделим еѐ числитель со знаменателем на свободный член
знаменателя:
;
1
0018
,0
00002
,0
487
,7
522
,
24
045
,0
000483
,0
6,
183
2
2
p
p
p
p
W
ув
з
(4.3)
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
=0,00002;
=0,0018.
Частота ожидаемых колебаний:
607
,
223
00002
,0
1
1
Гц;
(4.4)
Коэффициент затухания:
201
,0
00002
,0
2
0018
,0
2
;
(4.5)
Угол нагрузки:
4,
78
201
.0
1
arcsin
1
arcsin
2
2
.
(4.6)
Тогда аналитическое выражение графика переходного процесса в
относительных единицах будет иметь вид:
).
4,
78
04
.
219
sin(
021
,1
1
)
1
sin(
sin
1
1
)(
32
,
46
2
*
t
e
t
e
t
t
t
Рис.4.2. График переходного процесса по скорости в относительных единицах,
полученный аналитически
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Структурная схема замкнутой системы по схеме с общим сумматором
представлена на рис.4.3.
Рис.4.3. Структурная схема замкнутой системы с общим сумматором
Переходные процесс в замкнутой системе по схеме с общим сумматором
имеют следующий вид:
Рис.4.4. Переходной процесс по скорости в замкнутой системе по схеме с общим
сумматором
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Рис.4.5. Переходной процесс по току в замкнутой системе по схеме с общим
сумматором
Статические характеристики в замкнутой системе по схеме с общим
сумматором имеют вид:
0
20
40
60
80
100
120
0
5
10
15
20
25
Wе
WD
Рис4.6. Статические характеристики в замкнутой системе по схеме с общим
сумматором
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
5. Расчёт системы подчинённого регулирования
5.1. Расчѐт обратной связи по току и регулятора тока.
Оптимизация производится для обеспечения в замкнутой системе
показателей приближенных к заданным. Необходимо до минимума снизить
постоянную времени электропривода. Для этого задаемся масштабным
множителем Tμ=0,04 с, который не влияет на форму переходного процесса и
служит обобщенной мерой быстродействия системы. Регуляторы
реализованы на УБСР-АИР с унифицированным выходом датчика 10 В.
Коэффициент обратной связи по току:
97
,0
3,
10
10
dn
a
дт
I
U
K
В/А;
(5.1)
Коэффициент обратной связи по скорости:
095
,0
105
10
0
a
дc
U
K
Вс/рад;
(5.2)
Так как
Э
M
T
T
4
, то допустим условный разрыв внутренней обратной
связи по противо-ЭДС, тогда передаточная функция будет иметь вид:
1
0
p
T
R
K
K
(p)
W
Э
дт
тп
от
;
(5.3)
Поскольку модульный оптимум имеет большее быстродействие, синтез
регулятора тока ведется по модульному оптимуму:
022
,0
78
,5
004
,0
2
97
,0
90
043
,4
004
,0
2
97
,0
90
0038
,0
043
,4
2
1
2
0
р
p
p
p
р
Т
K
K
p
T
R
р
Т
Числ(о)
Зн(о)
(р)
W
μ
дт
тп
Э
μ
мо
рт
.
(5.4)
Регулятор тока имеет пропорционально-интегральную структуру,
принципиальная схема реализации имеет вид (рис.5.1):
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Рис.5.1. Принципиальная схема регулятора тока
Значения сопротивлений и емкостей рассчитаны по формулам:
П
R
R
1
0
;
(5.5)
И
C
R
0
1
1
;
(5.6)
1
R
R
Т
;
(5.7)
примем С
0
=1мкФ, тогда:
170
10
1
78
,5
1
6
1
Т
R
R
кОм;
374
,0
10
170
0022
,0
3
0
R
кОм,
где R
Т
– согласующий резистор, если используются элементы с
различными унифицированными выходами.
5.2 Расчѐт обратной связи по скорости и регулятора скорости.
Статизм регулятора скорости, синтезируемого по модульному
оптимуму:
%.
8,
16
035
,0
004
,0
2
7
5,
10
2
*
м
c
p
з
T
T
D
(5.8)
Поскольку статизм замкнутой системы по модульному оптимуму не
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
удовлетворяет поставленному заданию, синтезируем регулятор на
симметричный оптимум.
p
p
p
p
K
R
T
p
T
К
К
Т
p
W
дс
c
c
дт
Е
м
co
рс
13
,
3356
69
,
53
095
,0
043
,4
004
,0
8
)1
004
,0
4(
97
,0
89
,4
035
,0
8
)1
4(
)
(
2
0
2
; (5.9)
Передаточная функция фильтра, устанавливаемого на вход системы:
.
1
016
,0
1
1
4
1
)
(
p
p
T
р
W
c
ф
(5.10)
Принципиальная схема регулятора скорости представлена на рис.5.2.
Рис.5.2. Принципиальная схема регулятора скорости
Коэффициенты усиления регулятора:
69
,
53
1
0
R
R
;
13
,
3356
1
0
1
C
R
;
Приняв С0=1мкФ и R1=Rф получим
96
,
297
10
1
13
,
3356
1
6
1
R
Ом;
16
69
,
53
96
,
297
0
R
кОм;
45
ф
С
пФ.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
5.3 Расчет задатчика интенсивности
Одно из средств токоограничения пользуются подачей в схему
задающего напряжения не скачком, а в виде нарастающего трапециидального
сигнала, причем темп роста этого сигнала может быть определен, например,
по условию непревышения динамического тока максимально допустимого.
Устройство реализующее такой закон управления носит название задатчик
интенсивности (ЗИ).
22
,0
7,
4
3,
10
2
105
2,
0
2
0
0
м
н
К
I
J
t
сек.
(5.11)
5.4 Составление структурной схемы
Структурная схема системы подчиненного регулирования будет иметь вид
показанный на рис.5.3
Рис.5.3. Структурная схема замкнутой системы подчиненного регулирования
Переходные процессы в системе подчиненного регулирования будут иметь
вид:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Рис.5.4. Переходной процесс по скорости в системе с подчиненным регулированием
Рис.5.5. Переходной процесс по току в системе с подчиненным регулированием
Статические характеристики в системе подчиненного регулирования с
регулятором скорости, синтезированным по модульному оптимуму, имеют
следующий вид:
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
0
20
40
60
80
100
120
0
5
10
15
20
25
Wе
WD
Рис.5.6. Статические характеристики в системе подчиненного регулирования с
регулятором скорости, синтезированным по модульному оптимуму
Статические характеристики в системе подчиненного регулирования с
регулятором скорости, синтезированным по модульному оптимуму, имеют
следующий вид:
0
20
40
60
80
100
120
0
5
10
15
20
25
Wе
WD
Рис.5.6. Статические характеристики в системе подчиненного регулирования с
регулятором скорости, синтезированным по симметричному оптимуму
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
6. Разработка узлов электрической защиты электропривода
Защиты электропривода должны обеспечивать заданное
быстродействие, обладать точностью и надежностью, быть селективными.
6.1 Защита от короткого замыкания
Защита от короткого замыкания (максимальная токовая защита)
представлена либо автоматами с электромагнитным расцепителем, либо
предохранителями. Возможна защита от короткого замыкания двумя реле
максимального тока, одновременно защищающих двигатель от чрезмерно
больших бросков тока. при длительном режиме работы защита от перегрева,
вызванного перегрузкой по току осуществляется с помощью автоматов с
тепловым расцепителем.
Рис 6.1. Принципиальная схема возможной реализации защиты АД
Ток уставки реле тока выбирается следующим образом:
I
уст
=(1.11.3)I
пуск
.
Поскольку пусковой ток равен I
пуск
= 56,65 А, то ток уставки реле
будет равняться I
уст
= 68 А. Выбираем предохранитель марки ПР2,
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
исполнение 2, I
н
= 25 А. Предохранители оперативной цепи выбираем
НПН2-60, номинальный ток – 6 А.
6.2 Защита от самозапуска или нулевая защита
Нулевая защита ( от чрезмерного понижения и исчезновения напря-
жения) осуществляется с помощью линейных контакторов отключающих
схему. При востановлении питания автоматический повторный запуск невоз-
можен. Если в пусковой схеме присутствует команда контролер, данный вид
защиты отключая схему разрешает повторный запуск только при установке
команда контролера в исходное нулевое положение.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
7. Составление принципиальной схемы привода
Общая принципиальная схема электропривода типа ПЧ-АД с управлением по
системе подчиненного регулирования с применением ряда различных защит
двигателя и системы управления имеет следующий вид.
Рис.7.1. Принципиальная схема привода
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
9. Выводы
В данном курсовом проекте была рассмотрена система управления
электроприводом бурового станка УБШ 501 АК, построенного по схеме
«преобразователь частоты – асинхронный двигатель с короткозамкнутым
ротором». АД имеет параметры: Pн=7,5 кВт, n
н
=970 об/мин. К системе были
предъявлены следующие требования:
- статизм на нижней характеристике регулирования:
%
3
*
;
- перерегулирование: δ6%;
- время регулирования: t
р
=0,12 сек.
В первую очередь были расчитаны статические и механические
характеристики разомкнутой системы и получены следующие результаты:
- статизм на нижней характеристике регулирования:
%
5,
73
*
;
- кратность пускового тока: I
п
/I
н
=10;
- время регулирования: t
р
=0,25 сек.
Так как значения статизма и пускового тока не удовлетворили заданного
условия, то был проведен расчѐт замкнутой системы с общим сумматором. В
качестве датчика скорости использовался тахогенератор, а в качестве датчика
тока – шунт.
Схема с общим сумматором позволила получить следующие статические
и динамические характеристики:
- статизм на нижней характеристике регулирования:
%
67
,6
*
;
- кратность пускового тока: I
п
/I
н
=1,2;
- время регулирования: t
р
=0,9 сек.
Схема с общим сумматором эффективно ограничивала ток, но значения
статизма и время регулирования все же несколько превышали заданные.
Расчѐт системы подчинѐнного регулирования проводился для
обеспечения показателей, близких к заданным. Для этого использовался
масштабный множитель
T . Система подчинѐнного регулирования
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
складывается из регуляторов тока и скорости. Поскольку
Э
М
T
T
4
, синтез
регулятора тока проводился на модульный оптимум, т.к. он имеет лучшее
быстродействие. В результате был получен регулятор ПИ-структуры.
Регулятор скорости был синтезирован на симметричный оптимум, т.к.
статизм системы (16,9%) все еще не удовлетворял заданному. В результате
был получен регулятор ПИ-структуры.
Для ограничения тока в системе используется задатчик интенсивности
со временем нарастания сигнала 0,22 с.
При моделировании системы с подчиненным регулированием были
получены следующие результаты: ток и скорость устанавливаются на уровне
номинальных, пусковой ток не превышает максимально заданного, время
регулирования практически соответствует заданному.
В системе были применены защиты от: короткого замыкания и
превышения током допустимой величины.
Изм. Лист
№ докум.
Подпись Дата
Лист
Список использованной литературы
1. Башарин А.В. Автоматизация производства. - Львов. – 1979
2. Башарин А.В. Примеры расчета автоматизированного электропривода
на ЭВМ. – Львов: Энергоатомиздат. – 1990
3. Ильинский Н.Ф Электроприводы постоянного тока с управляемым
моментом. - М.: Энергоиздат. – 1981
4. Ильинский Н.Ф. Автоматизированный электропривод, силовые
полупроводниковые приборы, преобразовательная техника. – М.:
Энергоатомиздат. – 1983
5. Поздеев А. Динамика вентильного привода постоянного тока. - М.:
Энергоатомиздат. – 1987
6. Справочник по преобразовательной технике/ Под общей редакцией С.
Чиженко. - К.: Техніка. – 1978
7. Зимин
Е.Н.,
Яковлев В.И.
Автоматическое
управление
электроприводами. - М.: Высшая школа, 1979.
Информация о работе Расчет статических и динамических характеристик разомкнутой системы