Автор: Пользователь скрыл имя, 28 Декабря 2011 в 20:50, курсовая работа
Целью работы является приобретение практических навыков расчета рекуперативных теплообменных аппаратов, работы со справочными таблицами и графиками, закрепление теоретических знаний по темам: основы теории подобия, теплоотдача при вынужденном движении жидкости, расчет теплообменных аппаратов.
Содержание задания. Произвести тепловой расчет трубчатого воздухоохладителя. Охлаждаемый воздух омывает пучок резиновых труб труб в поперечном направлении. Внутри труб протекает охлаждающая вода.
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального
образования
Кольский филиал
Петрозаводского
государственного университета
Курсовая
работа на тему «Тепловой
расчет воздухоохладителя»
Студента 4 курса
Очного отделения
Физико-Энергитического Факультета
Специальность: Теплофизика
Лискуна Семёна Андреевича
Преподаватель:
Николаев Виктор Григорьевич
Апатиты 2009
Аннотация
В курсовой работе рассчитывается аппарат воздушного охлаждения.
Введение
Целью
работы является приобретение практических
навыков расчета рекуперативных
теплообменных аппаратов, работы со
справочными таблицами и
Содержание задания. Произвести тепловой расчет трубчатого воздухоохладителя. Охлаждаемый воздух омывает пучок резиновых труб труб в поперечном направлении. Внутри труб протекает охлаждающая вода.
Целью данного курсового проекта является определение необходимой поверхности теплопередачи.
При выборе теплообменника необходимо учитывать:
- тепловую нагрузку аппарата;
- температуру и давление, при которых должен осуществляться процесс;
- агрегатное состояние и физико-химические свойства теплоносителей;
- условия теплоотдачи;
- простота и компактность конструкции.
В макете АВО используется:
Вентилятор
для охлаждения повышенным отводом тепла.
Скорость вращения вентилятора: 1200 об/мин.
Воздушный поток вентилятора: 110,3 м3/час.
Уровень шума: 19,8 дБ. Размеры вентилятора:
140х140х25 мм. Вес нетто: 1240 г.
Машинно-аппаратурная схема установки.
Машинно-аппаратурная схема изображена на рисунке 1. Рисунок 1.
Данная установка включает в себя два источника питания ( 1,2 ) на 12V. Холодная вода с температурой t1 из бака 5, поступает через водяной насос 6, по полой трубке 3, в систему вентилятора 4, откуда, отдав, часть теплоты от трубки с водой в окружающую среду, снова возращается в бак 5, но уже с более высокой температурой, в результате чего через определенные промежутки времени меняет и последующую температуру входа.
В системе вентилятора 4 происходит отдача теплоты от полой трубки 3 в окружающую среду.
Охлаждение различных жидких теплоносителей осуществляется за счет теплообмена с воздухом. Необходимым элементом любого типа АВО является вентилятор, который, вращаясь в полости коллектора, нагнетает воздух через межтрубное пространство секций. Значительные расходы воздуха в аппаратах воздушного охлаждения при сравнительно небольших статических напора (100 - 400 Па) обеспечиваются осевыми вентиляторами с числом лопастей 4, 8 и диаметром 0,8 - 6,0 м. Лопасти вентилятора закрыты цилиндрическим коллектором, служащим для лучшей организации движения воздушного потока. Осевой вентилятор с приводом смонтирован на отдельной раме. В связи с переменным характером нагрузки аппарата, зависящей от технологического режима, температуры и влажности воздуха, вентиляторы должны иметь возможность регулирования расхода воздуха в широком диапазоне.
Система регулирования должна обеспечивать требования технологии независимо от изменения режима работы вентилятора. Регулирование расхода воздуха производится несколькими способами:
1) изменением расхода охлаждающего воздуха, подаваемого в теплообменные секции;
2) подогревом воздуха (в зимний период) на входе в АВО;
3) увлажнением охлаждающего воздуха и поверхности теплообмена, позволяющим снизить температуру охлаждающего воздуха при высокой его темпеpатypе в летний период.
Наиболее распространенным способом регулирования является изменение расхода охлаждающего воздуха, которое осуществляется:
- путем
использования двухскоростных
- путем
плавного регулирования
- путем регулирования угла поворота лопасти вентилятора. Изменение угла производится вручную при остановленном вентиляторе переустановкой каждой лопасти отдельно или автоматически при использовании пневматического или электромеханического привода. Ступенчатое изменение угла поворота лопастей с остановкой вентилятора предусматривают для сезонного регулирования. Автоматическое регулирование позволяет поддерживать выходную температуру охлаждаемого продукта с точностью до ± 1оС;
- установкой
специальных жалюзийных устройств,
располагаемых как до вентилятора, так
и после теплообменных секций. Жалюзийные
устройства могут снабжаться ручным или
пневматическим приводом. При повороте
жалюзийных элементов уменьшается расход
воздуха и увеличивается диапазон рабочих
режимов, но при этом такое регулирование
сопровождается снижением КПД вентилятора.
Тепловой расчет воздухоохладителя
Таблица измерений при скорости потока Vп= 1 л/мин.
Nвит. | Tср. Вх. i,C | Tср. Вых. i,C | Dнар.ст.тр.,м | dвн.ст.тр.,м | Nтр. | Sт.о.,м2 | Dзм.,м | Lтр.,м | Tст. Тр. |
5 | 20,6 | 22,2 | 0,015 | 0,012 | 1 | 0,35 | 0,25 | 0,71 | 19,2 |
Барометрическое давление принимаем 1атм.
Таблица расчетов при скорости потока Vп= 1 л/мин.
Наименов-е | t, сек. | Твх.i, С. | Tвых.i, C. |
1 | 30 | 16 | 18 |
2 | 60 | 18 | 20 |
3 | 90 | 20 | 22 |
4 | 120 | 22 | 23 |
5 | 150 | 23 | 25 |
6 | 180 | 25 | 25,7 |
Построим график
зависимости изменения
Из графика видно
что, вода с начальной температурой
проходя по трубке со скоростью потока
1л/мин., отдает часть тепла в окружающую
среду и возвращается в бак с более
высокой температурой.
Таблица измерений при скорости потока Vп= 0,5 л/мин.
Nвит. | Tср. Вх. i,C | Tср. Вых. i,C | Dнар.ст.тр.,м | dвн.ст.тр.,м | Nтр. | Sт.о.,м2 | Dзм.,м | Lтр.,м | Tст. Тр. |
5 | 22,3 | 23,9 | 0,015 | 0,012 | 1 | 0,35 | 0,25 | 0,71 | 20,2 |
Барометрическое давление принимаем 1атм.
Таблица расчетов при скорости потока Vп= 0,5 л/мин.
Наименов-е | t, сек. | Твх.i, C. | Tвых.i, C. |
1 | 30 | 17,2 | 19 |
2 | 60 | 19,3 | 22,1 |
3 | 90 | 22,1 | 23,8 |
4 | 120 | 23,82 | 24,9 |
5 | 150 | 25 | 26,6 |
6 | 180 | 26,7 | 27,3 |
Построим график
зависимости изменения
Сравнивая показания
двух графиков, можно сделать вывод
о том, что температура выхода
напрямую зависит от скорости потока.
Чем меньше скорость потока, тем
интенсивнее идет теплопередача с поверхности
теплообменника.
Расчет показателя Рейнольдса и коэффициента теплоотдачи для изогнутых труб ( змеевиков ).
Для определения Re'kp при
течении жидкости в винтовых змеевиках
предложена формула:
Re’кр= 16,4/
где d — внутренний диаметр трубы; R — радиус закругления змеевика Радиус изгиба змеевика [ R ] = 0,05м .
Используя формулу (1) получаем, что Reкр= 287,7.
При (d/R)≥8×10-4 значение
критического числа Рейнольдса Re''kp для
течения жидкости в винтовых змеевиках
может быть определено по формуле:
Re’’кр = 18500 (d/2R)0,28 =
5362,1
Re''kp выделяют три
области. При Re<Re'kp имеет место ламинариое
течение без вторичной циркуляции (область
1); при Re'kp<Re<Re''kp — ламинарное
течение со вторичной циркуляцией (область
2); при Re>Re''kp — турбулентное при
наличии вторичной циркуляции (область
3).
Зависимость Re'kp и Re''kp от d/D для изогнутых труб (змеевиков).
Так как в нашем случае число Re > Re''kp, то расчет теплоотдачи в изогнутых трубах следует вести по этой же формуле, но полученное значение коэффициента теплоотдачи необходимо умножить на величину εR, которая для змеевиковых труб определяется по уравнению
εR = 1+1,8
Поправка на кривизну труб
учитывает увеличение коэффициента
теплоотдачи в изогнутых трубах за счет
дополнительной турбулизации потока.
В данной работе поправку
примем равной 1.
По выбранному уравнению подобия вычислим значение числа Нуссельта для воды
По числу Нуссельта
определим предварительное
Вывод
В ходе работы: