Расчет двигателя 4а250м4у3

Pмех = Kт (n/10)2 Da4 =  0,79 (750/10)2 (0,392)4 = 104,93 Вт (5.44)

5.3.8.   Добавочные потери при номинальном режиме

Pдоб.н = 0,005 P1 = 0,005х17,549х103  = 87,745 Вт

где P1 = 17,549х103  Вт

 

 

 

5.3.9.   Холостой ход двигателя

Iх.х =     (Iх.х.а )2 + (Im)2           =      (4,41)2 + (35,3)2         = 35,57 А (5.45)

 

Im = 35,3 A

Iх.х.а  =  (Pст + Pмех + Pэ1х.х) /mUф = (1318,349 + 104,93 + 1487,8)/3 x 220 = 4,41 А (5.46)

Pэ1х.х = 1487,8 Вт

cos j х.х = Iх.х.а / Iх.х =  4,41/ 35,57 = 0,124 (5.48)

 

5.4. РАСЧЕТ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК

 

5.4.1.   Определим сопротивления r12 и x12

 r12 = Pст.осн / m Im2 = 1308,49 /3 x (35,3)2 = 0,35 Oм (5.49)

x12 = (Uф/ Im) – x1 = (220/35,3) - 0,59  = 5,64 Ом  (5.50)

Определим c1

c1 = 1 + (x1/x12) = 1 + (0,59/ 5,64) = 1,1 (5.51)

Определим c1а ; c1р ;

c1р = (x1 r12 - r1 x12)/ ((r12)2 +( x12)2) = - 0,0638 (5.52)

c1a = r12 (r1 + r12) + x12 (x1 + x12)  / ((r12)2 +( x12)2) = 1,1 (5.53)

Полное значение c1

c1 =      (c1a)2 + (c1р)2      = 1,1018 (5.54)

 

Определим I0а

I0а = ( Pст.осн + 3 Im2 r1) /3 Uф = (1308,49 +3 x (35,3)2 x 0,398) / 3 x 220 =

= 4,2368 A  (5.55)

Определим для дальнейших расчётов рабочих характеристик аналитическим методом:

a` ; a ; b`; b ;

a`= (c1)2 = 1,2139

a = c1 r1 = 0,4385 (5.56)

b`= 2 c1a c1р = 0 (5.57)

b = c1( x1 + c1 x`2) = 2,2986 (5.58)

Потери, не меняющиеся при изменении скольжения; 

Pст + Pмех = 1318,349 +104,93  = 1423,279 Вт (5.59)

Принимаем s n = r`2* = 0,0489 и рассчитываем  рабочие характеристики, задаваясь

s  = 0,005; 0,01; 0,02; 0,03; 0,04; 0,05;  

 Таблица 5.1

Данные расчёта рабочих характеристик двухскоростного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором при 2p =8

N п/п	Расчетная формула	единица	0,005	0,01	0,02	0,03	0,04	0,05	Sn = 0,0489
1	a` r`2 / s	Ом	74,048	37	18,5	12,33	9,25	7,4	7,566
2	b` r`2 / s	Ом	0	0	0	0	0	0	0
3	R= a+a` r`2 /s	Ом	74,486	37,4385	18,9385	12,7685	9,6885	7,8385	8,0045
4	X= b+b` r`2 /s	Ом	2,2986	2,2986	2,2986	2,2986	2,2986	2,2986	2,2986
5	Z= ((R)2+(X)2)0,5	Ом	74,521	37,509	19,077	12,974	9,957	8,168	8,328
6	I``2 =Uф/Z	А	2,952	5.865	11,532	16,957	22,095	26,934	26,417
7	cos j`2 = R/Z	-	0,999	0,998	0,993	0,984	0,973	0,9596	0,961
8	sin j`2 = X/Z	-	0,0308	0,0613	0,1205	0,1772	0,2308	0,2814	0,276
9	I1a=I0a+ I``2 cos j`2	А	7,1858	10,09	15,688	20,922	25,735	30,083	29,623
10	I1р=I0a+ I``2 sin j`2	А	4,3277	4,5963	5,6264	7,2416	9,3363	11,816	11,5279
11	I1=((I1a)2+ (I1р)2)0,5	А	8,388	11,087	16,666	22,1398	27,376	32,32	31,787
12	I`2 = c1 I``2	А	3,2525	6,462	12,706	18,683	24,344	29,676	29,106
13	P1 =3 Uф I1a10-3	кВт	4,7426	6,6594	10,354	13,8085	16,985	19,855	19,551
14	Pэ1 =3 (I1)2 r110-3	кВт	0,084	0,147	0,3316	0,585	0,895	1,247	1,2064
15	Pэ2 =3 (I`2)2 r`210-3	кВт	0,0097	0,0382	0,1477	0,3194	0,5422	0,8058	0,7751
16	Pдоб = Pдоб.н (I1/ Iф) 10-3	кВт	0,0208	0,0275	0,0414	0,055	0,068	0,0803	0,079
17	SP=Pст+Pмех+Pэ1+Pэ2+Pдоб	кВт	1,5377	1,6359	1,9439	2,3826	2,9284	3,5563	3,4837
18	P2 = P1 -SP	кВт	3,2046	5,0235	8,4101	11,4259	14,057	16,299	16,0673
19	h = 1- SP/ P1	-	0,6758	0,7543	0,8122	0,8274	0,8242	0,8209	0,8218
20	cos j= I1a/ I1	-	0,8567	0,91	0,941	0,945	0,94	0,931	0,932

 

 

5.5. РАСЧЁТ ПУСКОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

 

5.5.1.   Рассчитываем точки характеристик, соответствующие скольжениям

 s = 1;0,8; 0,5; 0,2; 0,1; 0,05

    Таблица 5.2

Данные расчёта пусковых  характеристик двухскоростного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором при 2p =8

                                                                           

 

N п/п	Расчётная формула	единица	1	0,8	0,5	0,2	0,15	0,1
1	x	-	3,32	2,986	2,36	1,49	1,29	1,05
2	j	-	2,32	1,95	1,3	0,33	0,19	0,1
3	kr = qc/qr	-	1,1877	1,0639	0,857	0,5755	0,5427	0,5215
4	kR=1+((r2/rc)(kr-1))	-	1,1346	1,0458	0,8974	0,6955	0,671	0,6568
5	r`2x= kR r`2	Ом	0,346	0,319	0,274	0,212	0,205	0,2
6	kд	-	0,45	0,77	0,925	0,99	1	1
7	Kx=Sl2x/Sl2	-	0,846	0,935	0,979	0,997	1	1
8	x`2x= Kx x`2	Ом	1,149	1,27	1,329	1,35	1,358	1,358
9	x`2xнас= x`2(Sl2xнас/Sl2)	Ом	1,081	1,203	1,268	1,3076	1,3193	1,3279
10	x1нас= x1 (Sl1нас/Sl1)	Ом	0,3975	0,3975	0,4	0,4056	0,4082	0,4106
11	c1п.нас=1+ (x1нас/ x12п)	-	1,06	1,06	1,06	1,061	1,0616	1,062
12	aп=r1+ c1п.нас(r`2x/s)	Ом	0,765	0,821	0,979	1,523	1,849	2,522
13	bп= x1нас+ c1п.нас x`2xнас	Ом	1,543	1,673	1,744	1,793	1,809	1,821
14	I`2=Uф/(( aп)2+(bп)2)0,5	А	127,8	118,1	110	93,5	85	70,7
15	I1	А	149,27	140,18	132	113,79	104,38	88,59
16	I1*= I1/Iф	-	4,23	3,97	3,74	3,22	2,96	2,51
17	M*=( I`2/ I`2н)2 kR(sн/s`)	-	1,0696	1,052	1,253	1,755	1,862	1,894

 

Параметры с учётом вытеснения тока (qрасч = 115оС)

hc = 0,0522 м

x = 63,61hc(s)0,5 = 63,61х 0,0522(s)0,5  = 3,32; 2,986; 2,36; 1,49; 1,29; 1,05

j = 2,32; 1,95; 1,3; 0,33; 0,19; 0,1; (по справочнику)

j` = kд = 0,32 (по справочнику)

5.5.2.   Активное сопротивление обмотки ротора

Определим глубину проникновения тока

hr = hc/(1 + j) = 0,0525/(1 + j) =  0,0158 м; 0,0178 м; 0,0228 м; 0,0395 м; 0,0441 м; 0,048 м;  (5.60)

kr = qс/ qr = 160/ qr = 1,1877; 1,0639; 0,857; 0,5755; 0,5427;0,5215 (5.61)

qс = 160 х 10-6 м2

qr = 134,718 х 10-6 м2; 150,391 х 10-6 м2; 186,686 х 10-6 м2; 278,014 х 10-6 м2; 

294,799 х 10-6 м2; 306,827 х 10-6 м2;  (5.62)

kR = 1 + ((rc / r2)(kr-1)) = 1 + ((60,97 х10-6/84,95 х10-6)(kr-1))   (5.63)

1,1346; 1,0458; 0,8974; 0,6955; 0,671; 0,6568

Приведённое активное сопротивление ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока

r`2x= kR r`2 = 0,346 Ом; 0,319 Ом; 0,274 Ом; 0,212 Ом; 0,205 Ом; 0,2 Ом;

индуктивное сопротивление обмотки ротора

lп2x =[((h1/3b)(1 – (pb2/8qc)2) +0,66 –(bш/2b)]kд +(hш/bш) + 1,12(h`ш 10-6/I2) =

= (1,353 x kд) + 0,936 (5.64)

lп2x = 1,54485; 1,97781; 2,187525; 2,27547; 2,289; 2,289

Kx=Sl2x/Sl2 = 0,846; 0,935; 0,979; 0,997; 1; 1; (5.65)

где Sl2 = 4,8256

      Sl2x =4,0814; 4,5144; 4,7241; 4,81207; 4,8256; 4,8256;

x`2x= Kx x`2   (5.66)

x`2x= 1,149; 1,27; 1,329; 1,35; 1,358; 1,358;

Ток ротора приближённо без учета влияния насыщения, принимая c1п = 1

I`2 = Uф/((r1 + r`2x/s)2 + (x1 + x`2x)2)0,5 = 220/((0,398 + 0,388/1)2 + (0,59 + 1,1)2)0,5 = 116,3 A (5.67)

Для разных режимов скольжения I`2 = 116,3 А; 108,7 A; 102,8 A;

90,6 A; 83,7 A; 76,9 A;

5.5.3.   Учёт влияния насыщения на параметры.

Принимаем для s = 1;  0,8; 0,5; 0,2; 0,15; 0,1; коэффициент насыщения kнас =1,35 и I1 = I`2 и приводим расчёт 

для kнас I1 = 157,35 А; 146,745 A; 138,78 A; 122,31 A; 112,995 A; 103,815 A;

находим

Fп.ср = (0,7(kнас I1uп)/a)(k`b - ky1kоб(Z1/Z2)) =

= (0,7(kнас I1x 16)/1)(0,62495 + 0,966 x 0,808(48/38)) = 

= 2832,78 A; 2647,75 A; 2504,03 A; 2206,86 A; 2038,79 A; 1873,15 A;  (5.68)                

CN = 0,64 + 2,5(d /(t1 + t2)0,5 = 0,64 + 2,5(0,00085/(0,01727+ 0,0217))0,5 = 1,8075 (5.69)

Bфd = (Fп.ср 10-6)/1,6 d CN =( Fп.ср x 10-6)/1,6 x0,00085x 1,8075 = 1,1524 Тл; 1,0771 Тл; (5.70)

1,0186 Тл; 0,8977 Тл; 0,8249 Тл; 0,762 Тл;

cd = 0,96; 0,96; 0,965; 0,975; 0,98; 0,985; (по справочнику)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:

c1 = (t1 – bш1)(1 - cd)  (5.71)

= (0,01727 –0,0037)(1 -cd ) = 0,5428 x10-3 м; 0,5428 x10-3 м;

0,475 x10-3 м; 0,3392 x10-3 м; 0,2714 x10-3 м; 0,2035 x10-3 м;

Dlп1нас = ((hш1 + 0,58h`)/bш1)(с1/( с1 + 1,5 bш1) =

=((1 + 0,58 x3,1)/3,7)(с1/( с1 + 1,5 x 3,7) = 0,0739; 0,0739; 0,0647; 0,0462; 0,037; 0,027;

lп1нас = lп1 - Dlп1нас = 0,5984 - Dlп1нас = 0,5245; 0,5245; 0,5337; 0,5522; 0,5614; 0,5714 (5.72)

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:

lд1нас = lд1cd = 1,251 х cd  = 1,2; 1,2; 1,207; 1,22; 1,226; 1,23;

Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учётом влияния насыщения

x1нас = x1(Sl1нас/Sl1)  (5.73)

= 0,59 (Sl1нас /3,448) = 0,3975 Ом; 0,3975 Ом; 0,4 Ом; 0,4056 Ом;

0,4082 Ом; 0,4106 Ом;

где Sl1 = 3,448

      Sl1нас = 2,3229; 2,3229; 2.3391; 2,3706; 2,3858; 2,3998;

        x1 = 0,59

Sl1нас = lп1нас +lд1нас +lл1 = lп1нас + lд1нас + 0,5984 = 2,3229; 2,3229; 2.3391; 2,3706; 2,3858; 2,3998; (5.74)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора с учетом

влияния насыщения и вытеснения тока:

Dlп2нас = (hш2 /bш2)(с2/( с2 + bш2) =(0,0007 /0,0015)( с2 /(с2 + 0,0015) =

= 0,1634; 0,1634; 0,1495; 0,1175; 0,099; 0,078; (5.75)

cd = 0,96; 0,96; 0,965; 0,975; 0,98; 0,985; (по справочнику)

с2 = (t2 – bш2)(1 - cd) =(0,0217 – 0,0015)( 1 - cd ) = 0,808 x10-3 м; 0,808 x10-3 м;

0,707 x10-3 м; 0,505 x10-3 м; 0,404 x10-3 м; 0,303 x10-3 м; (5.76)

lп2xнас = lп2x - Dlп2нас = 1,3816; 1,8146; 2,0375; 2,1579; 2,19; 2,211; (5.77) 

где   lп2x = 1,545; 1,978; 2,187; 2,275; 2,289; 2,289

  Dlп2нас = 0,1634; 0,1634; 0,1495; 0,1175; 0,099; 0,078;

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учетом влияния насыщения:

lд2нас = lд2cd = 1,9166 x cd = 1,8399; 1,8399; 1,8495; 1,8687; 1,8783; 1,8878; (5.78)

Приведённое индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния вытеснения тока и насыщения

x`2xнас = x`2(Sl2xнас/Sl2) = 1,081 Ом; 1,203 Ом; 1,268 Ом;  1,3076 Ом; 1,3193 Ом; 1,3279 Ом; (5.79)

где Sl2 = 4,8256

  Sl2xнас = 3,8415; 4,2745; 4,507; 4,6466; 4,6883; 4,7188;

        x`2 = 1,358 Ом

Sl2xнас = lп2xнас +lд2нас +lл2 = lп2xнас + lд2нас + 0,62 = 3,8415; 4,2745; 4,507; 4,6466; 4,6883; 4,7188; (5.80)

где lп2xнас = 1,3816; 1,8146; 2,0375; 2,1579; 2,19; 2,211;

      lд2нас   = 1,8399; 1,8399; 1,8495; 1,8687; 1,8783; 1,8878;

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора в пусковом режиме

x12п = x12(Fц/Fd) = 5,64 x1,174 = 6,62  (5.81)

x1нас = 0,3975 Ом; 0,3975 Ом; 0,4 Ом; 0,4056 Ом; 0,4082 Ом; 0,4106 Ом;

с1п.нас = 1 + (x1 нас /x12п) = 1 + (x1 нас /6,62) = 1,06; 1,06; 1,06; 1,061; 1,0616; 1,062; (5.82)

Расчет токов и моментов

aп = r1+ c1п.нас (r`2x/s) = 0,398+ c1п.нас (r`2x/s) = 0,765 Ом; 0,821 Ом; 0,979 Ом;

1,523 Ом; 1,849 Ом; 2,522 Ом;  (5.83)

где  (r`2x/s) = 0,346 Ом; 0,399 Ом; 0,548 Ом; 1,06 Ом; 1,367 Ом; 2 Ом  (5.84)

        с1п.нас = 1,06; 1,06; 1,06; 1,061; 1,0616; 1,062;

        r1 = 0,398 Ом

bп = x1нас+ c1п.нас x`2xнас  (5.85) 

bп = 1,543 Ом; 1,673 Ом; 1,744 Ом; 1,793 Ом; 1,809 Ом; 1,821 Ом;

где   x`2xнас = 1,081 Ом; 1,203 Ом; 1,268 Ом;  1,3076 Ом; 1,3193 Ом; 1,3279 Ом;

        x1нас = 0,3975 Ом; 0,3975 Ом; 0,4 Ом; 0,4056 Ом; 0,4082 Ом; 0,4106 Ом;

        с1п.нас = 1,06; 1,06; 1,06; 1,061; 1,0616; 1,062;

I`2=Uф/(( aп)2+(bп)2)0,5  (5.86)

I`2  = 127,8 A; 118,1 A; 110 A; 93,5 A; 85 A; 70,7 A;

I1= I`2[((aп)2 + (bп + x12п )2)0,5/ с1п.нас x12п]  (5.87)

I1= 149,27 A; 140,18 A; 132, A; 113,79 A; 104,38 A; 88,59 A;

Относительные значения

Iп* = I1п/ Iф = 4,23; 3,97; 3,74; 3,22; 2,96; 2,51; (5.88)

где I`2н = 29,106 А

       sн = 0,0489

       kR = 1,1346; 1,0458; 0,8974; 0,6955; 0,671; 0,6568;

M п* = (I`2п/ I`2н)2 kR (sн/sп) = 1,0696; 1,052; 1,253; 1,755; 1,865; 1,894; (5.89)

Критическое скольжение определяем по средним значениям  сопротивлений x1нас и x2xнас соответствующим  скольжениям s = 0,1 – 0,15

sкр = r`2/(( x1нас/ c1п.нас) + x`2xнас) = 0,2/(( 0,4106/1,062) +1,3279) = 0,116

    

5.6. ТЕПЛОВОЙ  РАСЧЁТ

 

5.6.1. Привышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя:

Dqпов1 = K ((P`э.п1 + Pст.осн)/ pDl1a1) = 0,2 ((609,98 +1308,49)/ 3,14 х 0, 264 х0,2 х 120) = 19,286 Со (5.90)

где P`э.п1 = kr Pэ1(2l1/ l ср1 ) =1,07 х 1200 (2 х 0,2/0,842) = 609,98 Вт  (5.91)

       K = 0,2

       a1  = 120 Вт /м Со 

       l ср1  = 0,842 м

       l1   = 0, 2 м

       Pэ1 = 1200 Вт

       D = 264 мм = 0, 264 м

       kr = 1,07

Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора

Dq из.п1 = ( P`э.п1/Z1Пп1 l1)((bиз.п1/lэкв) + ((b1 + b2)/16l`экв ))  =

= ( 609,98 /48 x 0,0789 x 0,2)((0,4 x 10-3 /0,16) + ((0,013 + 0,0099)/16 x 1,4))  = 2,836 Со (5.92)

где Пп1 = 2hп + b1 + b2 = 2 x 0,028 + 0,013 + 0,0099 = 0,0789 м

       Z1   = 48

       lэкв = 0,16 Вт/м Со  для изоляции класса нагревостойкости  F (по справочнику)

       l`экв  = 1,4

Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей обмотки статора

Dq из.л1 = ( P`э.л1/2Z1Пл1 lл1)((bиз.л1/lэкв) + (hп1/12l`экв ))  =

= (674,024  /2 х 48 х 0,0789 х 0,221) (0,028 /12 х 1,4))  = 0,672 Со  (5.93)

где P`э.л1 = kr Pэ1(2lл1/ l ср1 ) =1,07 х 1200 (2 х 0,221/0,842) = 674,024 Вт (5.94)

       Пп1 = Пл1 = 0,0789 м

       bиз.л1 = 0

Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой

воздуха внутри машины

Dq пов.л1 = ( K P`э.л1/2pD lвыл1a1) = ( 0,2 х 674,024 /2 х 3,14 х 0, 264 х 0,077 х 120 ) = 8,7998 Со (5.95)

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины

Dq`1 = ((Dqпов1 + Dq из.п1) 2l1) / l ср1 +(( Dq из.л1 + Dq пов.л1) 2lл1)/ l ср1 =

= ((19,286 + 2,836) 2 х 0,2) /0,842 +(( 0,672 + 8,7998) 2 х 0,221)/ 0,842 =

= 15,481 Со  (5.96)

Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды

Dqв = SP`в/Sкорaв = 2817,457  /1,625  х 26 = 66,68 Со (5.97)

где SP`в = SP` - (1 – K)( P`э.п1 + Pст.осн) – 0,9Pмех =

              = 4446,67 - (1 –0,2)( 609,98  + 1308,49) – 0,9 х 104,93= 2817,457 Вт(5.98)

       SP`  = SP + (kr - 1)( Pэ1 + Pэ2) =4308+ (1,07- 1)( 1206 +775) = 4446,67 Вт  (5.99)

       Sкор  = (pDа + 8 Пр)( l1 + 2lвыл1) = (3,14 х 0,392 + 8 х 0,42)( 0,2 + 2 х 0,077) =

             =  1,625 м2 (5.100)

       aв   = 26 Вт/м Со

       Пр     = 0,42 м2

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды

Dq1 =Dq`1 + Dqв = 15,481 + 66,68 = 82,161 Со

 

5.6.2.   Расчёт вентиляции. Требуемый для охлаждения расход воздуха.

 

Qв = (kmSP`в)/1100Dqв = (4,29 x 2817,457  )/1100 x 66,68 = 0,165 м3/с (5.101)

где km = m((n/100)Da)0,5 = 2,5 ((750/100) 0,392)0,5 = 4,29 (5.102)

Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором

Q`в = 0,6 Da3(n/100) = 0,6 x (0,392)3(750/100) = 0,271 м3/с (5.103)

Расчёт характеристик двигателя при 2p = 8 завершён.

 

5.7. РАСЧЁТ  НАМАГНИЧИВАЮЩЕГО ТОКА ПРИ 2P = 4

 

Магнитопровод из стали 2013; толщина листов 0,5 мм.

5.7.1.   Значения индукций:

при Bd = 0,848 Тл

Bz1 = Bd t1 ld/ b z1 lст1kc = 0,848 х 17, 27x10-3 х200х10-3/ 7,9 х200х10-3 х 0,97 

= 14,64496 х10-3 /7,663 = 1,91 Тл (5.7.1)

При: t2 = 0,0217 м

 b z2 = 9,5 мм = 0,0095 м

Bz2 = Bd t2 ld/ b z2 lст2kc =0,848 х 21,7х10-3 х200х10-3/9,5 х10-3 х200х10-3 х 0,97 = 1,997 Тл (5.7.2)

При: Kоб = 0,658

  w = 66

  F = kEUф/4 kBw1 Kоб1 f = 0,98х220/4x1,11x 66 x0,658 х 50 =

= 22,36 х 10-3 Вб (5.7.3)

Ba = F/2 ha lст1 kc =22,36  х 10-3/2 х 0,036 х 200 х10-3 х 0,97 = 1,6 Тл (5.7.4)

При: (расчётная высота ярма ротора) h`j = (2 + p)/(3,2p)((D2/2) - hn) =

= 0,0487 мм (5.7.5)

Bj = F/2 h`j lст2 kc = 22,36 х 10-3/2 x 0,0487 х 200 х10-3 х 0,97 = 1,183 Тл (5.7.6)

5.7.2.   Магнитное напряжение воздушного зазора

При: kd = 1,014

Fd = 1,59 x 106Bdd kd = 1,59 x 106 x 848 x10-3 x 0,85 x10-3 x1,014 = 1162,12 A (5.7.7)

5.7.3.   Магнитное напряжение зубцовых зон:

Статора

hz1 = hп1 = 0,028 м

При Bz1 = 1,91 Тл:  Hz1 = 2520 A/м

Fz1 = 2hz1Hz1 = 141,12 А (5.7.8)

Ротора

hz2 = hп2  - 0,1 = 0,0 53 – 0,0001 = 0,0529 м

При Bz2 = 1,997 Тл:  Hz2 = 4040 A/м

Fz2 = 2hz2Hz2 = 427,43 А

5.7.4.   Коэффициэнт насыщения зубцовой зоны