Проектирование аспирационных и вентиляционных установок

=1 Па - потери давления в решётке  АМН.

Потери давления на участке 13:

Тройник

 

Зададимся диаметром  объединенного тройника: D=900 мм, Q=2425,5 м³/ч.

Определим коэффициенты  сопротивления тройника, исходя из  соотношения площадей и расходов:

 

;

По табл. 13 определяем коэффициенты сопротивлений в проходном  и боковом участках =0,4; _Б=-5,5.

 

Участок 14

 

Пусть сечение  будет 900 900, Q=2425,5 м³/ч.

Уточним скорость по формуле:

,

где S - площадь поперечного сечения воздуховода, м².

Динамическое  давление и потери давления на единицу  длины воздуховода находим из приложения 7 по известным скорости и диаметру воздуховода:

Н_Д=0,6 Па; R=0,0138 Па/м; n=1,19 (табл. 2.22 и 2.23)

Потери давления на участке 14:

Участок 15

 

Пусть сечение  будет 400 400, Q=346,5 м³/ч.

Уточним скорость по формуле:

,

где S - площадь поперечного сечения воздуховода, м².

Динамическое  давление и потери давления на единицу  длины воздуховода находим из приложения 7 по известным скорости и диаметру воздуховода:

Н_Д=0,15 Па; R=0,0112 Па/м;

Коэффициент n зависит от , который для шлакобетона равен 1,5. Следовательно, n=1,16 (табл. 2.22 и 2.23)

Вычислим длину  отвода по формуле:

;

где R_О = nD - радиус отвода, мм, n=2;

    =90⁰- угол поворота отвода.

Коэффициент сопротивления  отводов  =0,15 берем из табл.10.

=1 Па - потери давления в решётке  АМН.

Потери давления на участке 15:

Тройник

 

Зададимся диаметром  объединенного тройника: D=900 мм, Q=2772 м³/ч.

Определим коэффициенты  сопротивления тройника, исходя из  соотношения площадей и расходов:

 

;

По табл. 13 определяем коэффициенты сопротивлений в проходном  и боковом участках =0,4; _Б=-8,8

Участок 16

 

Пусть сечение  будет 900 900, Q=2772 м³/ч.

Уточним скорость по формуле:

,

где S - площадь поперечного сечения воздуховода, м².

Динамическое  давление и потери давления на единицу длины воздуховода находим из приложения 7 по известным скорости и диаметру воздуховода:

Н_Д=0,6 Па; R=0,0138 Па/м; n=1,23 (табл. 2.22 и 2.23)

Потери давления на участке 16:

Участок 17

Принимаем решётку 100 100.

Пусть сечение  будет 150 150, Q=50 м³/ч.

Уточним скорость по формуле:

,

где S - площадь поперечного сечения воздуховода, м².

Динамическое  давление и потери давления на единицу  длины воздуховода находим из приложения 7 по известным скорости и диаметру воздуховода:

Н_Д=0,216 Па; R=0,0484 Па/м; n=1,16 (табл. 2.22 и 2.23)

Вычислим длину  отвода по формуле:

Коэффициент сопротивления  отвода 0,15 берем из табл.10.

Потери давления на участке 17:

Тройник

 

Зададимся диаметром  объединенного тройника: D=900 мм, Q=2822 м³/ч.

Определим коэффициенты  сопротивления тройника, исходя из  соотношения площадей и расходов:

 

;

По табл. 13 определяем коэффициенты сопротивлений в проходном и боковом участках =0,4; _Б=-8,8

 

Участок 18

 

Пусть сечение  будет 900 900 мм, Q=2822 м³/ч.

Уточним скорость по формуле:

,

где S - площадь поперечного сечения воздуховода, м².

Динамическое  давление и потери давления на единицу  длины воздуховода находим из приложения 7 по известным скорости и диаметру воздуховода:

Н_Д=0,6 Па; R=0,0138 Па/м; n=1,23 (табл. 2.22 и 2.23).

На выхлопе  предусмотрена насадка с защитным зонтом с коэффициентом потерь =0,6 из табл. 6.

Потери давления на участке 18:

Результаты  вычислений сведены в общую таблицу  В.2 (ПРИЛОЖЕНИЕ 2).

Из нее видно, что общие потери давления по участкам составляют 3,335 Па, что больше располагаемого 2,5 Па, таким образом, неувязка получается отрицательная. Из расчетов видно, что необходимо применять дефлектор. 3,335-2,5=0,835.

Давление, развиваемое  дефлектором:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

В проведенном расчете осуществлялось проектирование аспирации комбикормового завода с отделением готовой продукции.

В качестве аспирируемых установок было выбрано четыре оборудования:  бункер для готовой продукции, машина просеивающая А1-ДСМ, смеситель СГК-1М, дробилка молотковая А1-ДМ2Р-22.

Оборудование  было размешено на первом, третьем, четвертом этажах и объединено в  одну сеть в соответствие с  принципами компоновки.

Предварительно  был выбран циклон БЦ500.

Его выбор был  подтвержден расчетами аспирационной  установки, целью которой являлось определение всех параметров для окончательного подбора вентилятора, обеспечивающего надежную и экономичную работу сети.

Полученные  расчетные данные приведены в  таблице А.1.

Произведен  расчет вентиляционной сети для помещений, расположенных на 5 этаже. Полученные расчетные данные вентиляционной сети приведены в таблице В.2.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

 

1. Веселов С.А., Веденьев В.Ф. Вентиляционные и аспирационные установки предприятий хлебопродуктов. - М.: КолосС, 2004. - 240 с.

2. Веселов С.А. Практикум по вентиляционным установкам. 2-е издание перераб. и допол.-М.: Колос, 1982.-255 с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЯ